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  • 低氢型焊条如何才能不发生裂缝对于板厚为h的对接接头,在熔合线两侧宽200毫米(每侧各宽100毫米)的区域加以预热、当熔合线上的温度达到,T.时停止预热,当缓慢加热时,冷却时间就延长。焊接热输入越大,冷却时间也越长。而板厚的影响则比较小。

    11-01 2012

  • 从熔点到100℃的冷却时间nm360耐磨板合金成分对高强度钢根部裂缝的影响可简单地用碳当量Ceq (%)或者裂缝敏感性组成Pcm (%)的形式集中地加以表示。

    11-01 2012

  • 影晌根部裂缝的各种因素(二)扩散氢含量前己述及,nm360耐磨板焊接区的扩散氢含量一增多,就越易产生根部裂缝。根据厚20毫米HT80钢E的斜Y形坡口拉伸拘束裂缝试验,熔合区的根部裂缝的临界应力随氢含量的增加而降低。若将临界应力表示成对应于扩散氢含量的关系。

    10-31 2012

  • 影晌根部裂缝的各种因素(一)熔合区的塑性影响高强度钢根部裂缝的三大因素是熔合区的塑性,氢以及拘束应力。现将nm360耐磨板它们的影响简述如下: 如果热影响区的粗晶段(熔合区)的塑性不足,不用说,将产生根部裂缝。而它的塑性因氢脆作用更容易降低。

    10-31 2012

  • 耐磨钢的平整机除尘   干平整时,带钢与高速旋转的轧辊相碰,带钢表面的氧化铁皮四处飞溅。为了有效地捕集这些飞溅的粉尘,在轧辊附近的带钢上下两个位置上均设置了窄缝式吸嘴。含尘气体由吸嘴捕集后,通过风 管进入湿式除尘系统,湿式除尘器由除尘器木体、通风机、排污系统和自动控制装置等组成。

    10-30 2012

  • 磨辊间除尘 轧辊抛丸装置是处理加工轧辊表面质量的设备,在生产过程中产生大量的金属粉尘。为防止粉尘扬出,在轧辊进、出口处设有防尘装置,并在抛丸机后端设有排风罩,在磨料分离器上设有排气口,为及时排出和净化有害气体,设置有一个除尘系统。

    10-30 2012

  • 实际焊接接头的拘束度根据HARDOX450耐磨板实际结构物(船体、桥梁、建筑钢结构、球形贮罐)焊接接头上的实测,除端部焊接和点定焊接的情况外,拘束度为: K<40h(实际的长焊缝)因此有缝型裂缝试验具有比实际严格得多的拉伸拘束度,特别容易产生根部裂缝。

    10-29 2012

  • 实际焊接物中的拘束度计算实际NM360耐磨板焊接结构物中接头的拘束度计算,不能象上述对接接头第一道焊层情况那样简单,因此,需借复杂的计算或者实测的办法求出。

    10-29 2012

  • 耐磨钢板表面状态及其他由于HARDOX400耐磨板使用这种超低氢焊剂,可以使防止HT80钢冷裂缝所必需的预热温度显著地降低。

    10-28 2012

  • 耐磨钢板的埋弧焊剂埋弧焊接用的焊剂因吸潮,使扩散氢含量增加,其增加的程度则因焊剂类型不同而有很大的差别。按制造方法来分;有熔炼焊剂、烧结焊剂和陶质焊剂三种。

    10-28 2012

  • 氢在钢中扩散系数与组织氢在HARDOX400耐磨板钢中的扩散系数,除与钢的化学成分和冷加工度有关之外,还受显微组织、非金属夹杂物及它的分布和方向性的影响。

    10-27 2012

  • 干净空腔和不干净空腔残余氢量(在650°C时抽出)各试件都为0.04~0.1毫升/100克,是很微小的。因此;事实上1000°C时的氢溶解量与空腔率没有关系,且为同一值,而且这些氢在室温时基本上全部逸出,不过空腔越多,逸出就越需要时间(因扩散系数变小)。

    10-27 2012

  • 用于最短路线问题的叙述一条路线如果是最短路线,则对NM500耐磨钢板该线上的任何一点来说,最短路线以此点为起点的剩余部分,仍然是从此点到终点的最短路线,不具备这种性质的路线,必然不是最短路线。

    10-26 2012

  • 动态规划法的概念和符号NM400耐磨板热连轧机组的hi分配,在一定的H1和hm下每架轧机的hi可在一定范围内选取,其上限为hi上,一下限为hi下,在ABC和ADC范围内,可有数自众多的方案(AEFGIJC为一个方案)。

    10-26 2012

  • 板形检测装置NM400耐磨板板形控制系统可分为手动调节系统和自动控制系统两大类。板形手动调节的主要缺点是:带张力轧制时不容易判断板形的好坏,特别是长度差小张力大时,可以说是不可能的。

    10-25 2012

  • 对称的横向厚差与板形的关系假设悍达耐磨板来料和轧后的断面形状都是凸形的则来料和轧后的横向厚差分别为: △Hb=Hx-Hb。△Hb=hx-hb

    10-25 2012

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